高精度二维宽波段激光告警参数计算算法

吴琼, 张瑞, 石金, 杜伟豪, 李晓, 王志斌, 李孟委

吴琼, 张瑞, 石金, 杜伟豪, 李晓, 王志斌, 李孟委. 高精度二维宽波段激光告警参数计算算法[J]. 应用光学, 2022, 43(1): 111-118. DOI: 10.5768/JAO202243.0107001
引用本文: 吴琼, 张瑞, 石金, 杜伟豪, 李晓, 王志斌, 李孟委. 高精度二维宽波段激光告警参数计算算法[J]. 应用光学, 2022, 43(1): 111-118. DOI: 10.5768/JAO202243.0107001
WU Qiong, ZHANG Rui, SHI Jin, DU Weihao, LI Xiao, WANG Zhibin, LI Mengwei. Calculation algorithm of high-precision two-dimensional broadband laser warning parameters[J]. Journal of Applied Optics, 2022, 43(1): 111-118. DOI: 10.5768/JAO202243.0107001
Citation: WU Qiong, ZHANG Rui, SHI Jin, DU Weihao, LI Xiao, WANG Zhibin, LI Mengwei. Calculation algorithm of high-precision two-dimensional broadband laser warning parameters[J]. Journal of Applied Optics, 2022, 43(1): 111-118. DOI: 10.5768/JAO202243.0107001

高精度二维宽波段激光告警参数计算算法

基金项目: 山西省回国留学人员科研资助项目(HGKY2019067);山西省面上自然基金(201901D111158);山西省面上青年基金(201801D221211);山西省创新项目(2019L0530)
详细信息
    作者简介:

    吴琼(1996—),女,硕士研究生,主要从事光电检测方面的研究。E-mail:bbei_v@163.com

    通讯作者:

    张瑞(1987—),男,博士,教授,硕士生导师,主要从事光电技术方面的研究。E-mail: zhangrui@nuc.edu.cn

    李晓(1972—),女,博士,教授,硕士生导师,主要从事控制理论与控制工程、电气控制技术、光电信息检测技术等方面的研究。E-mail:lixiaoydx@163.com

  • 中图分类号: TN977

Calculation algorithm of high-precision two-dimensional broadband laser warning parameters

  • 摘要:

    高精度光栅衍射型激光告警系统是判断来袭激光功能并进行定位的光电对抗设备。为了提高定位精度,提出了一种改进光斑中心计算并拟合计算参数的算法。首先对激光光斑进行预处理,利用改进的连通区域标记算法和光斑中心提取算法进行计算,得出连通区域的中心坐标;其次设定方位角和俯仰角,采集图像并进行光斑中心计算,拟合成x、y方向的像素横、纵坐标以及激光参数的拟合曲面,进而判断来袭激光的方位角、俯仰角和波长;最后将改进的连通区域标记算法、光斑中心提取算法及参数拟合计算结果与传统算法进行对比。实验结果表明:拟合计算结果与真实数据的俯仰角误差小于0.4°,方位角误差小于0.2°,大大提高了激光方向识别的精确度。

    Abstract:

    High precision grating diffraction laser warning system is a photoelectric countermeasure equipment to judge and locate the incoming laser function. In order to improve the positioning accuracy, an improved algorithm for calculating and fitting the calculation parameters of the spot center was proposed. Firstly, the laser spot was preprocessed, and the center coordinates of the connected area were obtained by using the improved connected area marking algorithm and spot center extraction algorithm. Secondly, the azimuth angle and pitch angle were set, the images were collected and the spot center was calculated, and the pixel horizontal and vertical coordinates in x and y direction as well as fitting surfaces of laser parameters were fitted, so as to judge the azimuth angle, pitch angle and wavelength of the incoming laser. Finally, the improved connected area marking algorithm, spot center extraction algorithm and parameter fitting calculation results were compared with the traditional algorithm. The experimental results show that the pitch angle error between the fitting calculation results and the real data is less than 0.4°, and the azimuth angle error is less than 0.2°, which greatly improves the accuracy of laser direction recognition.

  • 皮革分为动物皮革和人造皮革,其中人造皮革(简称皮革)以其品种多、可以大批量、宽幅生产而得到广泛应用,生产线可采用造皮、印染、检测一体化,生产效率高。然而,皮革在加工过程中表面易出现的褶皱、穿孔、划痕、光哑度不均匀、油墨、压印等缺陷,已成为生产企业迫切期望解决的问题。随着人工智能技术的快速发展,目前已有很多的企业采用了机器视觉在线检测技术,其优点是检测质量稳定、效率高。目前,对穿孔、划痕、破损等缺陷已基本能检出,但对光哑度不均匀、油墨、压印等缺陷则存在漏检或错检情况,迫切需要研究缺陷的特征,给出有效的解决方案。

    机器视觉检测系统主要分为图像采集和算法识别。常用算法有:灰度共生矩阵[1-3]、Gabor滤波器[4-6]、显著性对象检测[7-11]、阈值法[12-13]、小波法[14-15]等。但图像算法适用于缺陷信息较为完整的情况,若图像中缺陷信息过少,则难以通过算法识别。因此,如何增强缺陷信息的采集是提高缺陷识别率更为关键的因素。

    目前,对皮革、布匹等平面、宽幅且连续产品的在线表面缺陷检测,主要采用线扫模式,即线光源照明线阵相机采集,其采集方法主要有单一方向采集、单一角度或多角度照明方式进行明场或暗场检测,可以检测出大部分缺陷[16-17]。但也有研究发现某些表面缺陷仅在某些照明方向才能有效地观测到,即缺陷呈现对照明方向的各向异性,存在检测盲区。如杨星宇等人在用散射显微镜成像检测超光滑表面划痕时发现,照明方向与缺陷的方向有关,需要旋转目标面才能检测到[18],但该研究是在显微领域,对于宏观无法旋转的生产线显然是不适用的。也有采用光度立体视觉法对织物、布匹等目标物采集不同照明方向下的图像并进行融合,可以有效地消除检测盲区[19-20],但需要目标物在同一位置静止进行8次图像采集才能实现多幅图像的融合,不太适合人造皮革类的在线检测,且光学系统结构复杂,处理效率低。而照明方式的不同直接影响着缺陷的成像效果[21],如对称式的照明方式虽然提供了多方向照明且保持光照均匀,但是会弱化缺陷与纹底对比度,增加识别难度。

    为此,本文通过分析缺陷散射机理和检测特性,从理论和实验两方面研究缺陷凸显性与照明方向的相关性,找到变化规律,设计出更简洁、高效的可消除检测盲区的在线检测系统。

    研究对象为表面存在均匀分布的纹理皮革。光照射在皮革表面时,吸收散射强度不仅与表面材料本身特性有关,也会与光照方向、强度、波长和采集方向等有关。而工业上的皮革加工印染都是以传送带形式进行的,即沿单一方向均匀运动,在线检测常采用线扫描模式,如图1所示。图中$xOy$为皮革所在平面,光源和线阵相机阵列方向沿$x$方向放置,皮革沿$y$方向匀速移动,相机的采集方向为其光轴方向。

    图  1  皮革线阵检测分析
    Figure  1.  Analysis of leather linear array CCD detection

    设线光源入射光强为${I_0}$,检测过程中光源照射方向与相机采集方向和位置固定不变,当皮革表面无缺陷时,皮革表面的散射吸收系数为${\alpha _0}({{x}},{{y}})$,则探测器接收到的皮革表面光强可写为

    $${L_0}({{x}},{{y}}) = A{\alpha _0}({{x}},{{y}}){I_0}$$ (1)

    A是与探测器的性能和空间位置有关的量,当检测系统确定后,探测器在空间的位置也不会变的,A近似为常量。若皮革表面存在缺陷,则缺陷处会产生不同的吸收和散射。设缺陷处的吸收散射系数为$\alpha (x,y)$,则采集到缺陷处的光强分布可写为

    $$L(x,y) = A\alpha (x,y){I_0}$$ (2)

    若对有缺陷的图像进行滤波处理,即滤除非缺陷区域,则图像中只显示缺陷处的相对光强分布

    $$\Delta L(x,y) = A[\alpha (x,y) - {\alpha _0}(x,y)]{I_0} = A\Delta \alpha (x,y){I_0}$$ (3)

    实际上,皮革表面大部分缺陷的采集是各向同性的,即从不同方向采集的$\Delta L(x,y)$基本不变。但也存在一些缺陷对检测呈各向异性,即$\Delta L$会随照明方向的改变而改变,我们称这类缺陷为各向异性缺陷。

    为研究此类缺陷的检测特性,考虑相对运动,令图1中被测样品沿通过样品中心的$z$轴方向旋转,其他保持不变。则缺陷处光强变化量可改写为

    $$\Delta L'(x,y,\theta ) = \Delta L(x,y)F(\theta )$$ (4)

    式中:$F(\theta )$为与照明方向相关的函数,当缺陷不具有方向特征时,$F(\theta )$为1。$\Delta L(x,y)$为缺陷信息变化量$H$最大时的强度分布,令此时$F({\theta _0})$为1。

    判断缺陷信息量变化的多少是以所能采集到的有效缺陷区域来定的,在采集系统转过$\theta $时缺陷的信息变化量为

    $$H(\theta ) = \sum\limits_\delta {\Delta L'(x,y,\theta )} = F(\theta )\sum\limits_{{\delta _{\rm{0}}}} {\Delta L(x,y)} $$ (5)

    式中:${\delta _0}$$F({\theta _0})$时缺陷的区域范围;$\delta $是采集系统转过$\theta $时所能采集到的缺陷区域范围。故可通过采集到的图像缺陷有效区域(包括形态上的一致性)的大小来确定缺陷信息量的得失。

    视觉检测是先通过传感器将采集到的光强转化为灰度图像再进行图像信息处理。设$G(x,y)$为图像灰度分布,$K$为相机参数相关系数,则

    $$G({{x}},{{y}}) = KL({{x}},{{y}})$$ (6)

    $\Delta G(x,y)$为缺陷信息变化量$H$最大时图像的灰度分布,则由(5)式可得

    $$H(\theta ) = \sum\limits_\delta {\Delta L'(x,y,\theta )} = \frac{1}{K}F(\theta )\sum\limits_{{\delta _{\rm{0}}}} {\Delta G(x,y)} $$ (7)

    对于给定的缺陷,${\delta _0}$$\Delta G(x,y)$为确定值,所以$H(\theta )$$F(\theta )$呈正相关,是表征缺陷检测的各向异性特征函数。

    本文以纹理皮革表面的压印和油墨2种缺陷为检测样本研究其随检测方向的变化规律。实验检测系统如图1所示,其中图像采集系统由大恒图像Linea LA-GM-08K08A黑白线阵数字工业相机和尼康AF NIKKOR 35MM F/2D镜头构成,相机标准行频13 K;照明系统为东冠科技OLH-750R单红色高亮线扫光源,中心波长623 nm;图像处理系统采用纹底滤波滤去纹底,使用分水岭分割缺陷区域,进而计算缺陷处信息量的改变[22],如图2所示。

    图  2  图像处理流程图
    Figure  2.  Flow chart of image processing

    为了便于描述缺陷的方向性,选择的缺陷呈长型。设$\theta $为缺陷长度方向与相机光轴投影在平面上的夹角,变化范围为${0^ \circ }\sim{180^ \circ }$。对压印及油墨缺陷进行不同方向照明的采集时,$\theta $转动步距是${5^ \circ }$

    根据1.2中的图像采集系统和图像处理方法进行缺陷特征获取实验,表1给出了部分照明方向下的图像处理结果。

    表  1  部分照明方向下的图像处理结果
    Table  1.  Image processing results in partial lighting directions
    缺陷类型照明方向原始图像缺陷识别
    压印缺陷$\theta {\rm{ = }}{0^ \circ }$
    压印缺陷$\theta {\rm{ = }}{60^ \circ }$
    油墨缺陷$\theta {\rm{ = 3}}{0^ \circ }$
    油墨缺陷$\theta {\rm{ = 9}}{0^ \circ }$
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    实验发现,${0^ \circ }\sim{90^ \circ }$${90^ \circ }\sim{180^ \circ }$$H$$\theta $的变化关系呈镜像对称关系,故仅对${0^ \circ }\sim{90^ \circ }$的数据进行分析,如图3所示。

    图  3  缺陷的各向异性特征函数
    Figure  3.  Characteristic function of defects anisotropy

    图3(a)给出的压印缺陷拟合函数为

    $$ {{{H}}_1}\left( {{\theta }} \right) = {{{p}}_1}{{{\theta }}^4} + {{{p}}_2}{{{\theta }}^3} + {{{p}}_3}{{{\theta }}^2} + {{{p}}_4}{{\theta }} + {{{p}}_5} $$ (8)

    式中:${p_1}\sim{p_5}$为常量。

    图3(b)的油墨缺陷拟合函数为

    $$ {{{H}}_1}\left( {{\theta }} \right) = {{{q}}_1}{{{\theta }}^4} + {{{q}}_2}{{{\theta }}^3} + {{{q}}_3}{{{\theta }}^2} + {{{q}}_4}{{\theta }} + {{{q}}_5} $$ (9)

    式中:${q_1}\sim{q_5}$为常量。

    显然,(8)式和(9)式表达形式相近,但从图3(a)(b)中可以看出,式中的参量系数可能完全不同。对压印缺陷,对比图3(a)和如表1所得的图像分析表明,$\theta < {50^ \circ }$左右时,${H_1}$值随$\theta $呈上升趋势,之后逐步下降。当$\theta \geqslant {30^ \circ }$时,${H_1} \geqslant 1.7 \times {10^5}$,可以有效提取缺陷信息;${20^ \circ } < \theta < {30^ \circ }$时虽然能够识别有缺陷,但缺陷信息并不完整;而在$\theta \leqslant {20^ \circ }$时,${H_1} \leqslant {\rm{9}}{\rm{.6}} \times {\rm{1}}{{\rm{0}}^4}$,虽然${H_1}$数值较大,但单位面积下缺陷与纹底的灰度差异却很小,缺陷分割受到影响,已无法将缺陷与滤波后纹底造成的细小干扰区分。此时会造成错检、漏检,即为系统的检测盲区。

    同理,对油墨缺陷,当$\theta \leqslant {60^ \circ }$时,即${H_2} \geqslant {\rm{7}}{\rm{.1}} \times$$ {\rm{1}}{{\rm{0}}^3}$可有效识别;${60^ \circ } < \theta < {70^ \circ }$时,缺陷信息有缺失;而当$\theta \geqslant {70^ \circ }$时,${H_2} \leqslant {\rm{2}}{\rm{.2}} \times {\rm{1}}{{\rm{0}}^3}$,缺陷无法准确识别,即为油墨缺陷检测盲区。

    综上,对皮革表面压印和油墨类缺陷检测均存在各向异性,单纯采用线扫模式进行在线缺陷检测,对这种各向异性缺陷漏检率近22%。进一步分析发现,无论缺陷的各向异性特征函数$H(\theta )$的形式如何,检测盲区与有效检测区90°位置呈正交态。如果在与线扫检测方向垂直的位置(皮革运动的垂直方向)添加一个检测系统,就可以消除检测盲区,实现各向异性缺陷全方位检测。

    生产线上的皮革会经过机械结构进行传动,一般线扫描检测系统放置在传动装置的滚轴处,采用与图1相同的前向照明。根据实际检测效果,将相机垂直于皮革表面,光源以45°的倾角放置。此时为反射暗场检测,可以降低反射明场下过强的反射光造成的干扰,更好地凸显缺陷区域。如图4中A区所示。由于皮革的运动方向是单一的,在垂直方向加入的检测系统只能是面阵的,即图4中B区,其采集系统为面阵相机,光轴垂直皮革表面,相机参数匹配线扫描系统进行设置,照明采用自主设计的离轴侧入式面光源[21],同样以45°倾角放置,保证侧入式照明的同时,实现光照的均匀,避免了由传统光源侧入时造成的光照远近强度不均匀的情况出现。

    图  4  复合在线检测系统示意图
    Figure  4.  Schematic diagram of multi-direction on-line detection system

    为了保证缺陷的检测效果,简化程序逻辑复杂度,提高检测效率,整个采集系统采用以线扫描为主,面阵检测为辅的检测方式,其程序逻辑判断如图5所示。如果仅线阵能够检出或线面均能检出,则直接处理线扫检测结果,记录信息变化量H,反之,则采用面阵系统检测结果。

    图  5  程序逻辑判断
    Figure  5.  Procedural logic judgment

    为模拟皮革的在线检测状态,以电控平移台代替传动装置,尽量保持表面平展裁剪皮革样本,2个检测系统在同一平面进行检测,图6为实测系统。

    图  6  复合在线检测系统装置图
    Figure  6.  Device diagram of composite on-line detection system

    线阵系统选取与1.2系统相同,设置相机行频为7 kHz,曝光时间为50 ms,增益为2。面阵辅助系统中,相机选取水星MER-200 CCD及其配套镜头,离轴曲面光源由80颗中心波长630 nm的5 730红光贴片LED组成,额定电流10 μA。平移台使用大恒GCD-302004M长距电控平移台。

    采用图6检测系统对2种各向异性缺陷进行各向异性检测实验,缺陷样本以任意随机方向在平移台上运动,表2列出了部分缺陷的检测结果,其中红色区域为检测到的缺陷区域。表3为检测准确率的比较结果。

    表  2  复合在线检测系统实测结果
    Table  2.  Measured results of composite on-line detection system
    压印缺陷油墨缺陷
    线阵相机辅助相机线阵相机辅助相机
    图像1
    图像2
    结果2
    图像3
    结果3
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    表2可以看出,第1组结果中,线扫描系统处于缺陷检测盲区内,无法识别缺陷,而辅助系统却在检测有效区,可将缺陷准确识别,此时以辅助系统判断为主;同理,对于第2组结果,辅助系统在检测盲区,而线扫描系统在有效检测区,故此时以线扫描结果为主;对于第3组结果,线扫描系统与辅助检测系统均能完整识别缺陷,此时可以线扫描检测的结果为主。

    由实验可知,单一方向的检测无法对随机出现的各向异性缺陷进行完全检测,而通过辅助的面阵系统与原有线扫系统的检测互补,可对随机方向的各向异性缺陷进行全方位有效的检测和识别。通过对随机方向的缺陷进行100次检测实验,结果如表3所示。

    表  3  检测准确率比较
    Table  3.  Comparison of detection accuracy
    压印缺陷油墨缺陷
    仅线扫系统检测复合系统检测仅线扫系统检测复合系统检测
    准确率/ %7410082100
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    引入辅助系统后,实验对较为显著的各向异性缺陷检出率几乎可以达到100%。而对于识别难度较大的各向异性缺陷或较为复杂的检测环境,纹底滤波算法效果也会变差,进而影响检测结果,对于这一问题可通过改进算法,如使用SVM支持向量机、卷积神经网络等作为识别算法,进一步提高识别准确率及抗干扰能力。

    本文针对传统皮革表面的在线检测存在检测盲区的问题,从理论和实验两方面进行了较为系统的研究,并以此给出了消除检测盲区的工业检测解决方案。根据对缺陷区特征的光信息采集分析,表明缺陷特征光强分布与照明方向存在的特征函数关系;通过系统的实验数据拟合出了缺陷特征光强分布与照明方向的特征函数,给出缺陷的检测盲区,分析得出检测盲区与有效检测区存在正交关系;根据研究结果,模拟工业在线检测形式,采用线阵工业相机和线光源组成线阵主检测系统,并在此系统上加入1个面阵离轴照明检测辅助系统,即采用自主设计的离轴曲面照明光源,提供与线光源正交的照明,用面阵相机采集,搭建出了可完全消除检测盲区的机器视觉检测系统。采用该系统对皮革表面存在的压印和油墨缺陷进行各方向随机数百次检测,证明了采用侧入式照明的面阵系统辅助检测后,不用旋转样品,仅用2次成像即消除了在线检测盲区,对各向异性类缺陷的识别率可提升22%。本检测系统及设计方法也适用于其他表面中各向异性类缺陷的检测,在线处理简单高效,为工业在线表面各向异性缺陷检测提供了一种解决方案。

  • 图  1   光栅衍射原理图

    Figure  1.   Schematic diagram of grating diffraction

    图  2   光栅衍射型激光告警系统实验平台

    Figure  2.   Experimental platform of laser warning system based on grating diffraction

    图  3   整体控制框图

    Figure  3.   Block diagram of overall control

    图  4   畸变校正图

    Figure  4.   Diagram of distortion correction

    图  5   不同波长采集图像

    Figure  5.   Images acquired at different wavelengths

    图  6   部分波长不同方位角、不同俯仰角图像

    Figure  6.   Partial wavelength images with different azimuth angles and pitch angles

    图  7   激光参数与像素坐标所在位置关系拟合图

    Figure  7.   Fitting diagram of position relations between laser parameters and pixel coordinates

    图  8   方位角拟合数据与实际数据误差对比

    Figure  8.   Errors comparison between azimuth fitting data and actual data

    图  9   方位角、俯仰角拟合数据与实际数据误差

    Figure  9.   Errors between fitting data and actual data of azimuth angle and pitch angle

    表  1   数据计算结果

    Table  1   Data calculation results

    转台角度0级
    x像素
    位置坐标
    0级
    y像素
    位置坐标
    测量值误差
    γ/
    (°)
    α/
    (°)
    γ1/
    (°)
    α1/
    (°)
    γ/
    (°)
    α/
    (°)
    −30.0 15.0 217 68 −29.9 15.2 −0.1 −0.2
    4.0 43.0 52 282 4.1 43.1 −0.1 −0.1
    7.0 0.0 322 303 6.8 −0.1 0.2 0.1
    −23.0 40.0 66 141 −23.0 40.0 0.0 0.0
    10.0 12.5 237 324 9.9 12.5 0.1 0.0
    15.0 4.5 292 357 14.6 4.6 0.4 −0.1
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-07-29
  • 修回日期:  2021-12-04
  • 网络出版日期:  2021-12-13
  • 刊出日期:  2022-01-14

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