基于硫系玻璃的紧凑式大相对孔径长波红外光学系统无热化设计

张继艳, 林海峰, 黄章超

张继艳, 林海峰, 黄章超. 基于硫系玻璃的紧凑式大相对孔径长波红外光学系统无热化设计[J]. 应用光学, 2021, 42(5): 790-795. DOI: 10.5768/JAO202142.0501005
引用本文: 张继艳, 林海峰, 黄章超. 基于硫系玻璃的紧凑式大相对孔径长波红外光学系统无热化设计[J]. 应用光学, 2021, 42(5): 790-795. DOI: 10.5768/JAO202142.0501005
ZHANG Jiyan, LIN Haifeng, HUANG Zhangchao. Compact large relative aperture long wavelength infrared athermalization optical system with chalcogenide glasses[J]. Journal of Applied Optics, 2021, 42(5): 790-795. DOI: 10.5768/JAO202142.0501005
Citation: ZHANG Jiyan, LIN Haifeng, HUANG Zhangchao. Compact large relative aperture long wavelength infrared athermalization optical system with chalcogenide glasses[J]. Journal of Applied Optics, 2021, 42(5): 790-795. DOI: 10.5768/JAO202142.0501005

基于硫系玻璃的紧凑式大相对孔径长波红外光学系统无热化设计

基金项目: 国家自然科学基金(61704142);福建省教育厅青年项目(JAT170408)
详细信息
    作者简介:

    张继艳(1977—),女,博士,讲师,主要从事信息光学、光学设计相关研究。Email:jyzhang@xmut.edu.cn

  • 中图分类号: TN216;TH703

Compact large relative aperture long wavelength infrared athermalization optical system with chalcogenide glasses

  • 摘要: 硫系玻璃作为光学晶体的替代材料得到广泛关注,其具有光谱透过率高、热稳定性好、适合模压成型、价格便宜等特点。基于硫系玻璃的温度特性以及光学被动消热差理论,设计了工作波段为8 μm~12 μm、F#为1、视场角为38°、系统总长为16.7 mm红外消热差光学系统。系统采用三分离式结构,使用IRG202和IRG206两种硫系玻璃材料,仅引入2个偶次非球面,未使用衍射面,具有结构紧凑、成本低、光通量高等优点。系统适配像元数为384×288 的非制冷型红外面阵探测器,像元大小为17 μm。设计的镜头在−40 ℃~60 ℃温度范围内,各视场调制传递函数在奈奎斯特频率处均大于0.4,光学系统成像性能稳定。该系统可广泛应用于车载夜视和安防监控领域中。
    Abstract: As the substitute material of optical crystal, the characteristics of chalcogenide glass with high spectral transmittance, high thermostability, moldable property and low price received extensive attention. An infrared athermalization optical system was designed based on temperature characteristics of chalcogenide glass and theory of optical passive athermalization. The working band was from 8 μm to 12 μm, the F-number was 1, the field angle was 38°, and the overall length was 16.7 mm. The system was composed of three lenses, which used two chalcogenide glasses materials, IRG202 and IRG206 respectively, only introduced two even aspheric surfaces, and no diffraction surface was used. The system had advantages of compact structure, low cost, and high luminous flux, which was compatible with uncooled infrared area-array detector that had pixel elements of 384×288, and pixel size of 17 μm. From −40 ℃ to 60 ℃, the MTF of designed lens of each field of view is greater than 0.4 at the nyquist frequency, and the imaging performance of optical system is stable. The system can be widely used in the field of vehicle night vision and security monitoring.
  • 随着人类对海洋的不断探索,极大扩展了水下成像技术的应用,同时也对水下成像技术提出了更高的要求。水下偏振成像技术利用偏振信息进行水下目标的探测与识别[1-3]。传统水下光学成像技术受水中介质的吸收和散射作用影响,采集到的水下图像存在目标模糊和对比度低等问题[4]。水下偏振成像技术与传统水下光学成像技术相比,可以有效抑制成像中的后向散射光,提高水下成像质量、改善图像对比度[5]

    偏振成像方法按照其探测原理,分为分时法、分孔径法、分振幅法以及分焦平面法。其中,分焦平面偏振方法与其他3种方法相比,具有不存在视场偏差、获得偏振信息精度较高、体积结构小等优点,是当前偏振成像研究的主流方向[6]。目前研究中,主要对分焦平面偏振成像系统的瞬时视场误差和非均匀误差校正。这2种误差都是分焦平面偏振成像系统的自身误差[7]。在水下使用时,通常采用“偏振光源+偏振成像系统”的模式进行图像采集。偏振成像系统与偏振光源的偏振度匹配,直接影响采集的水下图像以及复原后的图像质量[8-9]。目前,查到的文献多是对分振幅偏振成像系统标定的研究,对分焦平面偏振成像系统标定的研究少见报道。本文介绍一种偏振光源和分焦平面偏振成像系统在实际工作环境中标定的方法。

    分焦平面偏振相机采用将光电探测器和微偏振片器件集成在同一焦平面上的方式,通过在像元上光刻金属光栅实现一个像元对应一个方向的微偏振片。分焦平面偏振成像系统相邻4个像元组成一个2×2排列的超级像元的形式,如图1所示,4个像元分别对应焦平面前偏振方向为0、45°、90°、135°的4个微偏振片[10]。这种方法将一个像素单元一分为四,因此其图像分辨率会变为原来的1/4。最后通过提取一个像素单元的4张图片,完成对目标的同时偏振探测。

    图  1  分焦平面偏振成像系统像元示意图
    Figure  1.  Pixel diagram of divided focal plane polarization imaging system

    水下主动偏振成像系统由分焦平面偏振相机和偏振照明光源组成,其工作过程为水中偏振照明光源发出光,经过水下目标反射在分焦平面偏振相机进行成像,最终带有其偏振和光谱信息的图像存储在PC端并进行处理,如图2所示。

    图  2  水下主动偏振成像系统成像示意图
    Figure  2.  Schematic diagram of underwater active polarization imaging system

    获取图像偏振信息的流程图如图3所示,将分焦平面相机输出的源图像先后按图1的像元排列规则进行抽样、按照公式(1)计算Stokes参量、按照公式(2)计算偏振角AOP,AOP表示线偏振光源的偏振方向与分焦平面相机基准方向的夹角。

    图  3  获得图像偏振信息的流程图
    Figure  3.  Flow chart of obtaining image polarization information

    斯托克斯矢量包含4个参量($ {s_0} $、$ {s_1} $、$ {s_2} $、$ {s_3} $),用以描述光波的强度和偏振态[11]。4个斯托克斯参量都是光强度的时间平均值,均具有强度量纲,因此可以直接被光电探测器探测。斯托克斯矢量的数学表达如下式:

    $$ {\boldsymbol{s}} = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{s_0}} \\ {{s_1}} \\ {{s_2}} \\ {{s_3}} \end{array}} \right] = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{I_{0^\circ }} + {I_{90^\circ }}} \\ {{I_{0^\circ }} - {I_{90^\circ }}} \\ {{I_{45^\circ }} - {I_{135^\circ }}} \\ {{I_\gamma } - {I_\iota }} \end{array}} \right] $$ (1)

    式中:$ {s_0} $为探测光波的总光强;$ {s_1} $为0与90°偏振方向的光强度之差; $ {s_2} $为45°与135°偏振方向的光强度之差;$ {s_3} $为右旋圆偏振光与左旋圆偏振光的强度之差。由斯托克斯矢量可以求取偏振角,表达式为

    $$ {\rm{AOP}} = \frac{1}{2}\arctan \left( {\frac{{{s_2}}}{{{s_1}}}} \right) $$ (2)

    公式(2)计算出的${\rm{AOP}}$为偏振照明光源的标定提供了待校正量。偏振光源标定就是通过不断调整偏振光源的线偏振方向,求得的${\rm{AOP}}$为0或90°,此时完成了水下主动偏振成像系统相机和光源的一致性调整,即偏振光源标定完毕。

    因为如图2的水下成像系统中,水体对照明光源的保偏性较好[12];而水下目标,尤其是人造目标存在不同程度的退偏性,所以分焦平面相机源图像中,抽样得到的$ {I_{90^\circ }} $包含目标相对信息最强的$ {I_{\max }} $,抽样得到的$ {I_{0^\circ }} $包含目标相对信息最弱的$ {I_{\min }} $。有了$ {I_{\max }} $和$ {I_{\min }} $就可通过将这2个信息代入偏振去雾算法,获得增强后的水下目标图像[13]。分焦平面偏振成像系统光源偏振方向的标定就是为了获得较为精确的$ {I_{\max }} $和$ {I_{\min }} $这2个信息测得越准确,偏振去雾增强的效果就会越好。

    标定原理如前节所述,在标定过程中以分焦平面的0偏振片方向为基准方向,标定目标为将AOP校正至90°。标定示意图如图4所示。

    图  4  水下主动偏振成像系统光源标定示意图
    Figure  4.  Schematic diagram of light source calibration of underwater active polarization imaging system

    根据实际条件,对偏振光源标定环境搭建:实验水箱1个、1个偏振光源和1个偏振相机,如图5所示、计算机1台。偏振相机采用的是分焦平面偏振相机,它的分辨率像素为2 464×2 056,采用千兆网卡传输数据。为了便于水下使用,对偏振相机进行内、外封装。偏振光源主要由LED光源模块、偏振片和密封件组成,其中,LED光源模块采用大功率连续光谱LED作为发光源,波长范围为435 nm~656 nm。偏振片的安装便于调整角度,可固定。

    图  5  标定前后光波偏振方向概率分布
    Figure  5.  Probability distribution of light wave polarization direction before and after calibration

    进行偏振光源标定前,对偏振光源的偏振片位置进行标记。进入偏振相机控制软件,控制偏振相机参数。根据采集图像的实际效果,调整偏振相机参数。

    对偏振光源进行标定。调整偏振光源和偏振相机的相对位置,使其满足实验条件并进行固定。再通过相机控制软件设置参数,记录相机采集的数据。通过计算机计算出偏振光源所发出的线偏振光相对相机的偏振方向,如图5(a)所示。从图5(a)中可以看出,偏振光源发出的偏振光的偏振方向不是均匀的,但是可以取概率分布最集中的方向作为偏振光的偏振方向。根据图5(a)的结果可以得出标定前偏振光源所发出的偏振光相对相机的偏振方向为−67°。

    根据图5(a)求得−67°对偏振光源的偏振片角度进行调整,使之所发线偏振光相对偏振相机的偏振方向成90°。重新将偏振光源固定到指定位置,通过偏振相机控制软件设置参数,采集数据并计算偏振方向,如图5(b)所示。从图5(b)中可以得出标定后偏振光源所发出的偏振光相对偏振相机的偏振方向为90°。说明偏振片调整方向正确,完成了对偏振光源的标定。

    偏振方向概率分布中,有时会出现孤立的极大值,即偏振方向为0。出现这样孤立值的原因是:存在过曝的现象,分焦平面偏振相机采集到的所有偏振方向的像素值均饱和,为255,导致计算得到的偏振光偏振方向为0。

    将偏振相机、偏振光源以及靶板放置在实验水箱中,按如图6所示位置固定。偏振照明光源输出线偏振光,采用大功率连续光谱LED作为发光源,内置偏振片,光源色温选用8 000 K~12 000 K,单颗光源峰值功率可达118 W,水下光束发散角达到35°~37°。旋转偏振光源,控制偏振相机采集靶板的图像,并记录偏振光源中偏振片对应的角度。

    图  6  实验环境示意图
    Figure  6.  Schematic diagram of experimental environment

    采集偏振相机输出的源图像,按公式(1)计算出图像$ {s_0} $,选取典型偏振角0、30°、60°、90°的图像$ {s_0} $以及相应的偏振增强算法后的图像进行比较分析,以验证光源标定对水下目标增强的影响。源图像如图7 所示;计算出的图像如图8所示。

    图  7  采集的源图像
    Figure  7.  Collected source images
    图  8  计算出的实验图像
    Figure  8.  Computed experimental images

    图像增强算法采用全局参数估计的水下主动偏振成像增强算法[5]。该算法对McGlamery提出的经典的水下成像模型[14]进行改进,先期对正交的偏振图像进行图像增强预处理,通过分析水下主动偏振成像模型推导出后向散射光偏振度特征参量,利用多项式拟合函数估算出全局变量的后向散射光偏振度,再迭代求解出相对于最优图像质量的目标反射光偏振度,最终得到水下增强图像。计算出的图像如图9所示。

    图  9  增强后实验图像
    Figure  9.  Enhanced experimental images

    通过观察图7图9中各图像,可以得出增强图像中偏振角90°图像细节信息优于图像。图8中的图像是采集的源图像,对比度很低。图9中的图像为计算出的实验图像。由于光在水下传播时存在散射和衰减,所采集的图像存在失真、丢失细节等问题。图9中的图像为偏振增强图像,通过增强后图像清晰度明显提高,图像细节更加丰富。

    客观上,为验证标定偏振光源对提高图像质量的有效性,采用平均梯度、峰值信噪比和均方误差作为图像效果的定量评价指标。

    平均梯度:

    $$ \begin{gathered} G = \frac{1}{{M \times N}}\sqrt {\dfrac{{{{\left( {\dfrac{{\partial f}}{{\partial x}}} \right)}^2} + {{\left( {\dfrac{{\partial f}}{{\partial y}}} \right)}^2}}}{2}} \\ \\ \end{gathered} $$ (3)

    式中:$ M $和$ N $表示图像的行数和列数;$ \dfrac{{\partial f}}{{\partial x}} $和$ \dfrac{{\partial f}}{{\partial y}} $表示水平方向的梯度和垂直方向的梯度。图像的平均梯度反映了图像的清晰度和纹理变化,平均梯度反映了图像的清晰度和纹理变化,平均梯度越大,说明图像越清晰[15]。图像评价结果见表1

    表  1  图像评价(平均梯度)
    Table  1.  Image evaluation (average gradient)
    偏振角030°60°90°
    源图像 0.75 0.68 0.69 0.70
    计算图像 3.71 3.58 3.59 3.61
    增强图像 9.89 19.36 25.76 34.41
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    通过表1可以看出在平均梯度的评价下,源图像、计算图像和增强图像的数值依次提高,其中增强图像的数值最高。在同偏振角的情况下,通过偏振去雾算法得到的增强图像与计算图像相比,平均梯度的数值提高了1.67倍。在偏振角为0~90°范围内,增强图像随着偏振角的变大,平均梯度的数值逐渐增大。其中,当偏振角达到90°时,平均梯度的数值最大。可以得出当偏振角为90°时,算法增强后的图像优于其他偏振角度的图像。在增强图像中,偏振角90°的平均梯度比偏振角0的平均梯度提高了2.48倍。说明偏振角为90°时,图像清晰度最高。

    峰值信噪比和均方误差:

    $$ {M_{{\text{SE}}}} = \frac{1}{{M \times N}}{\sum\limits_{i = 1}^M {\sum\limits_{j = 1}^N {\left[ {X\left( {i,j} \right) - Y\left( {i,j} \right)} \right]}^2 } } $$ (4)
    $$ {R_{{\text{PSN}}}} = 10{\log _{10}}\left[ {\frac{{{{\left( {{2^n} - 1} \right)}^2}}}{{{M_{{\text{SE}}}}}}} \right] $$ (5)

    式中:$ M $和$ N $表示图像的行数和列数;$ X\left( {i,j} \right) $表示为源图像的像素值;$ Y\left( {i,j} \right) $表示增强图像的像素值;$ n $为图像的位数,通常为8位。

    表2是增强图像与源图像在不同角度下峰值信噪比和均方误差的数值。通过表2可以看出,偏振角在0~90°范围内,峰值信噪比随着角度增大而减小,均方误差随着角度增大而增加。说明随着偏振角的增加,增强图像同源图像相比细节逐渐增多,在偏振角为90°时,增强图像的细节最丰富。

    表  2  图像评价(峰值信噪比和均方误差)
    Table  2.  Image evaluation (PSNR and MSE)
    偏振角030°60°90°
    峰值信噪比24.9821.6418.1614.91
    均方误差5.357.4710.5814.63
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    本文介绍了一种分焦平面偏振成像系统偏振光源标定的方法。详细介绍了标定原理、标定环境构建、标定步骤,并对标定结果进行了分析。通过实验结果可以看出,标定后,无论是相机采集的图像还是算法增强后的图像,均优于偏振角与基准方向不平行的图像。说明调整偏振角直接影响偏振增强的效果,证明分焦平面偏振成像系统偏振光源标定很有必要。该方法标定过程简单,可操作性强,在工作环境可直接标定,标定后效果明显。

  • 图  1   红外长波段光学系统结构图

    Figure  1.   Structure diagram of long wavelength infrared optical system

    图  2   光学系统MTF曲线

    Figure  2.   MTF curves of optical system

    图  3   光学系统的轴向色差曲线

    Figure  3.   Axial chromatic aberration curves of optical system

    图  4   各视场光斑随温度变化

    Figure  4.   Spot of each FOV varied with temperature

    图  5   场曲畸变曲线

    Figure  5.   Field curvature and distortion

    表  1   常用硫系玻璃在8 μm~12 μm波段光学特性及热特性

    Table  1   Optical and thermal properties of common chalcogenide glasses(8 μm~12 μm)

    MaterialRefractive
    index at 10 μm
    Abbe number
    8 μm~12 μm
    dn /dT at 10 μm
    and 20 ℃ /
    (10−6/℃)
    CTE αg /
    (10−6/℃)
    IRG202 2.4963 111 61 12.1
    IRG204 2.6089 175 47 20.4
    IRG205 2.6035 108 66 14.0
    IRG206 2.7778 160 30 20.7
    Gasir-1 2.4944 120 49.7 17
    Gasir-3 2.6105 115 53.0 17
    Amtir-1 2.5109 113 70.5 12
    Amtir-2 2.6027 110 47.2 13.5
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    表  2   光学系统设计指标

    Table  2   Design requirements of optical system

    ParameterValue
    Wavelength/μm 8~12
    F# 1
    Focal length/mm 12
    Distortion/% $ \leqslant $5
    MTF >0.5(on-axis)
    >0.3(full field@29 lp/mm)
    Field angle(diagonal)/(°) $ \pm 19$
    Detector(uncooled)/pixel 384×288
    Temperature/℃ −40~60
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    表  3   光学系统结构参数

    Table  3   Structure parameters of optical system

    No.Surf:typeRadius/mmThickness/mmGlass
    1 standard 9.02 2.55 IRG206
    2 Even asphere 21.65 0.50
    3 standard 18.48 1.38 IRG202
    4 Even asphere 6.39 5.50
    5 standard 28.16 2.29 IRG206
    6 standard −40.19 4.50
    7 standard Infinity
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    表  4   各温度下系统的离焦量

    Table  4   Defocus of different temperatures of system

    Temperature/℃−402060
    Defocus/μm11.308.1
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出版历程
  • 收稿日期:  2021-01-28
  • 修回日期:  2021-03-19
  • 网络出版日期:  2021-08-25
  • 刊出日期:  2021-09-15

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