便携式投影仪投影物镜设计

王康, 段洁, 周见红, 王晨, 付跃刚

王康, 段洁, 周见红, 王晨, 付跃刚. 便携式投影仪投影物镜设计[J]. 应用光学, 2019, 40(2): 316-322. DOI: 10.5768/JAO201940.0205003
引用本文: 王康, 段洁, 周见红, 王晨, 付跃刚. 便携式投影仪投影物镜设计[J]. 应用光学, 2019, 40(2): 316-322. DOI: 10.5768/JAO201940.0205003
WANG Kang, DUAN Jie, ZHOU Jianhong, WANG Chen, FU Yuegang. Design on projection objective of portable projector[J]. Journal of Applied Optics, 2019, 40(2): 316-322. DOI: 10.5768/JAO201940.0205003
Citation: WANG Kang, DUAN Jie, ZHOU Jianhong, WANG Chen, FU Yuegang. Design on projection objective of portable projector[J]. Journal of Applied Optics, 2019, 40(2): 316-322. DOI: 10.5768/JAO201940.0205003

便携式投影仪投影物镜设计

基金项目: 

吉林省科技发展计划项目 20150203019GX

详细信息
    作者简介:

    王康(1994-),男,硕士研究生,主要从事光显示照明技术应用方面的研究。E-mail:1551482818@qq.com

    通讯作者:

    段洁(1979-),女,博士,副教授,主要从事光电测控技术与仪器方面的研究,E-mail:dj0321@126.com

  • 中图分类号: TN202;TH745

Design on projection objective of portable projector

  • 摘要: 针对当前投影仪光源功耗大,光投影稳定性差,系统结构大的缺点,利用Zemax软件,设计出了一款大视场,短焦距,结构紧凑,适用于便携式投影仪的投影物镜系统。经过优化处理,最终获得的结构具有良好的成像质量,在空间频率为80 lp/mm处中心视场MTF≥0.7,0.8视场MTF≥0.6,边缘视场处MTF≥0.48,畸变小于3%,满足给出的设计指标。并且在规定和要求的像元尺寸范围内能量集中度大于85%,照度曲线0.8倍视场以内整体高于90%,能量集中度高,照度均匀性好,与便携式投影仪能很好地搭配使用。
    Abstract: In view of the shortcomings of current projectors such as large light source power consumption, poor light projection stability and large system structure, using Zemax software, a large field of view(FOV), short focal length and compact projection system for portable projectors was designed. After optimization, the design structure was finally obtained with good imaging quality. At the spatial frequency of 80 lp/mm, the central FOV modulation transfer function(MTF) is ≥ 0.7, the 0.8 FOV MTF is ≥ 0.6, the edge FOV MTF is≥ 0.48, and the distortion is less than 3%, which can satisfy the design indicators given. Moreover, the energy concentration is greater than 85% in the specified and required pixel size range, the overall illumination curve is higher than 90% within 0.8 FOV, the energy concentration is high, and the illumination uniformity is good, which can be well matched with the portable projector for use. Key words: short-focus; Zemax; wide field; projection optics
  • 光纤相控阵(optical fiber phased array,OFPA)技术具有扫描速度快、指向精度高、空间分辨率高、大功率激光合成以及多目标探测跟踪等突出优点,特别是利用其电控扫描技术,能够实现探测、搜索、跟踪、通信等多功能一体化系统[1-5],在大功率激光相干合成等领域有着重要的应用前景[6]

    在OFPA中,出射光束阵列布局对高功率激光相干合成性能有着重要的影响,近年来引起广泛的研究。传统的OFPA阵列布局主要包括方形、等间距多环形以及不等间距多环形等。研究发现,二维方形阵列布局[7]在远场会存在许多栅瓣和旁瓣,从而影响相干合成性能[8]。由于其自身的结构特性,均匀多环形阵列布局在一定程度上提高了能量集中度[9],压缩了峰值旁瓣电平[10](peak side lobe level,PSLL),但是仍然会在远场相干合成过程中带来较多的栅瓣以及旁瓣,从而影响能量合成效率。根据OFPA理论,为了获得较好的远场相干合成性能,环间阵元间距应小于光束波长的一半[11]。然而,由于光束波长较短,当前的加工制造技术难以使得环间阵元间距满足上述条件。除此之外,另一种可行的方法是通过形成非均匀阵列布局,以减少栅瓣以及旁瓣对于远场相干合成性能的影响[12]。一般通过改变阵列的填充因子来形成非均匀布局。填充因子定义为阵元束腰半径与阵元间距的比值,填充因子越大,远场相干合成性能相对越好。根据定义,改变填充因子形成非均匀阵列布局,既可以通过优化阵元间距实现,也可以通过改变阵元的束腰半径实现[13]

    非均匀多环形OFPA阵列布局可以通过优化算法实现,目前主要包括基因算法[14](genetic algorithm,GA)和粒子群优化(particle swarm optimization,PSO)算法[15]。粒子群算法具有较快的搜索速度,搜索性能在一定条件下优于基因算法,因此在优化OFPA环间阵元间距方面具有广泛应用。PSO算法优化多环形阵列[16]能够有效地降低栅瓣以及旁瓣电平,充分体现了PSO算法在曲线阵综合中的优势,相比较于其他传统阵列结构,远场相干合成性能可以得到一定程度的改善。除PSO算法优化环间阵元间距形成非均匀多环形阵列布局之外,人眼视网膜结构本身也是一种非均匀多环形阵列布局,中央凹区域感光细胞密集,外围区域感光细胞稀疏,并且环间细胞尺寸按一定指数由内向外增长,该结构布局具有一定的冗余压缩作用[17]。受这一特性的启发,为了减少OFPA远场相干合成过程中存在的栅瓣以及旁瓣,本文在保持中心阵元以及最外环阵元位置不变的情况下,将类视网膜结构以及PSO算法相结合,设计了一种新型的非均匀多环形OFPA阵列布局。与OFPA的其他传统阵列布局相比,该方法显著降低远场相干合成的栅瓣以及旁瓣,与此同时,在一定程度上提高了能量集中度,压缩了PSLL。

    本文提出的类视网膜阵列结构多环形OFPA由M环,每环N个阵元组成,其中,阵元在每个环上等间距排布,并且有一个阵元位于环中心位置。类视网膜多环形[18]OFPA阵列布局如图1所示。假设类视网膜多环形OFPA阵列出射光束束腰半径为$ {w}_{j} $j=0,1,2,…,M),环间阵元间距为$ {d_a}({{a}} = 1,2, \cdots ,{{M}}) $

    图  1  类视网膜多环形OFPA结构
    Figure  1.  Diagram of retina-like multi-rings OFPA structure

    对于只有一个阵元的阵列,m =0。对于m≥1的OFPA阵列,其中1≤nmn。第m个环上第n个阵元的坐标($ {x}_{mn} $$ {y}_{mn} $)可以表示为

    $$ \left. \begin{array}{l} {x_{mn}} = m{d_a} \cdot \cos \left[ {\dfrac{{\left( {n - 1} \right)2{\text{π}} }}{{mn}}} \right]\\ {y_{mn}} = m{d_a} \cdot \sin \left[ {\dfrac{{\left( {n - 1} \right)2{\text{π}} }}{{mn}}} \right] \end{array} \right\} $$ (1)

    类视网膜多环形OFPA阵列的数量N可以表示为

    $$N = 1 + \displaystyle\sum\limits_{m = 0}^M {mn} $$ (2)

    类视网膜多环形OFPA阵列布局中的每个阵元的出射光束一般服从高斯分布,输出平面远场分布可表示为

    $$\begin{split} E\left( {x,y} \right) = &\displaystyle\sum\limits_{m = 0}^M \displaystyle\sum\limits_{n = 1}^{mn} \displaystyle\sum\limits_{j = 0}^M {A_{mn}}\times \\ &\exp \left[ { - \dfrac{{{{\left( {x - {x_{mn}}} \right)}^2} + {{\left( {y - {y_{mn}}} \right)}^2}}}{{w_j^2}} + {\rm{i}}{\phi _{mn}}} \right] = \\ &\displaystyle\sum\limits_{m = 0}^M {\displaystyle\sum\limits_{n = 1}^{mn} {\displaystyle\sum\limits_{j = 0}^M {{A_{mn}}} \exp } } \left( { - \dfrac{{{x^2} + {y^2}}}{{w_j^2}} + {\rm{i}}{\phi _{mn}}} \right) * \\ &\delta \left( {x - {x_{mn}},y - {y_{mn}}} \right) \end{split} $$ (3)

    式中:$ {A}_{mn} $为出射光束阵元幅度;$ {\phi }_{mn} $为出射光束阵元初始相位;*为卷积运算符。

    根据弗劳恩霍夫衍射理论,远场分布等同于近场分布的傅里叶变换。因此,远场分布Exy)可以表示为

    $$\begin{split} & E\left( {{f_{{x'}}},{f_{{y'}}}} \right) = \dfrac{{\exp \left( {{\rm{i}}k{{\textit{z}} '}} \right)}}{{{\rm{i}}\lambda {{\textit{z}} '}}}\exp \left[ {{\rm{i}}k\left( {\dfrac{{{x^{'2}} + {y^{'2}}}}{{2{{\textit{z}} ^{'2}}}}} \right)} \right] \times \\ &\quad\quad \displaystyle\int\limits_{ - \infty }^{ + \infty } {\displaystyle\int\limits_{ - \infty }^{ + \infty } {U\left( {x,y} \right)} } \times \exp \left[ { - {\rm{i}}2{\rm{{\text{π}} }}\left( {{f_{{x'}}} \cdot x + {f_{{y'}}} \cdot y} \right)} \right]{\rm{d}}x{\rm{d}}y \\[-10pt] \end{split}$$ (4)

    将(3)式代入(4)式可得:

    $$\begin{split} E\left( {{f_{{x'}}},{f_{{y'}}}} \right) =& \dfrac{{\exp \left( {{\rm{i}}k{{\textit{z}} '}} \right)}}{{{\rm{i}}\lambda {{\textit{z}} '}}}\exp \left[ {{\rm{i}}k\left( {\dfrac{{{x^{'2}} + {y^{'2}}}}{{2{{\textit{z}} ^{'2}}}}} \right)} \right] \times \\ & \displaystyle\int\limits_{ - \infty }^{ + \infty } \displaystyle\int\limits_{ - \infty }^{ + \infty } \displaystyle\sum\limits_{m = 0}^M {\displaystyle\sum\limits_{n = 1}^{mn} {\displaystyle\sum\limits_{j = 0}^M {{A_{mn}}} \exp } } \left( { - \dfrac{{{x^2} + {y^2}}}{{w_j^2}} + {\rm{i}}{\phi _{mn}}} \right) * \\ &\delta \left( {x - {x_{mn}},y - {y_{mn}}} \right)\\[-12pt] \end{split}$$ (5)

    式中:(xy)是输出平面的坐标;($ {x}' $$ {y}' $)是远场观察平面的坐标;${f_{x'}} \approx {\theta _x}/{\rm{\lambda }}$以及$ {f_{y'}} \approx {\theta _y}/{\rm{\lambda }} $是空间频率。

    省略常数项,类视网膜多环形OFPA阵列布局的远场光强度分布可表示为

    $$\begin{split} I\left( {{\theta _x},{\theta _y}} \right) = & {\left| {E\left( {{\theta _x},{\theta _y}} \right)} \right|^2}\propto \\ & {\left| {\displaystyle\sum\limits_{m = 0}^M {\displaystyle\sum\limits_{n = 1}^{mn} {{A_{mn}}\exp \left\{ {{\rm{i}}\left[ {k\left( {{x_{mn}}{\theta _x} + {y_{mn}}{\theta _y}} \right) - {\phi _{mn}}} \right]} \right\}} } } \right|^2} \times\\ & \displaystyle\sum\limits_{j = 0}^M {\exp \left[ { - \dfrac{{{k^2}w_j^2}}{2}\left( {\theta _x^2 + \theta _y^2} \right)} \right]} \\[-23pt] \end{split} $$ (6)

    式中k是波矢。

    为了有效抑制远场合成过程中存在的栅瓣以及旁瓣,应用优化算法搜索理想的阵元分布。其中最为常用的是基因算法和粒子群算法。它们都随机初始化相控阵阵列,使用评估函数来衡量阵元个体的优缺点,并基于从评估函数获得的自适应值执行一定的随机搜索。但是,基因算法有交叉、变异等操作,计算复杂度相对较高,并且很难利用阵元个体在解空间中的随机速度来改变搜索进程,因此,不具有较强的随机性。然而,粒子群算法具有较快的搜索速度,并且在搜索性能以及计算复杂度上优于基因算法[19]。因此,本文采用PSO算法优化环间阵元间距,优化多环形OFPA环间阵元间距的PSO算法流程图如图2所示。

    图  2  多环形OFPA环间阵元间距的PSO算法流程图
    Figure  2.  Flow chart of PSO algorithm for multi-rings OFPA inter-ring array spacing

    为了研究本文提出的PSO算法优化类视网膜多环形OFPA阵列布局的远场相干合成性能,进行相应的数值模拟仿真。设置关键参数如下:阵元总体数量N = 79,初始惯性权重系数$ \omega =0.9 $,然后逐渐收敛至0.4[20],阵元加速常数$ {c}_{1}={c}_{2}=2 $,阵元速度变化区间$ {v_{{\rm{max}}}}=0.01 $$ {v_{{\rm{min}}}}=-0.01 $,发射光波长($ {\rm{\lambda }} $)设置为当前OFPA技术最常用的1.064 μm波长。在均匀间距多环形阵列以及PSO算法优化多环形阵列中,将束腰半径w设置为1.20 μm,因此,79阵元总的束腰半径为94.8 μm。为了确保总的束腰半径不变,在类视网膜多环形阵列布局中,将中间环(第3环)的束腰半径设置为1.20 μm,环间增长系数q为1.02。因此,设置各环束腰半径数值如表1所示。类视网膜多环形OFPA阵列的总束腰半径为95.64 μm,与均匀间距多环形阵列以及PSO算法优化多环形阵列相比,总束腰半径几乎没有变化。此外,将初始环间阵元间距设置为d = 4.8 μm。然后,在中心阵元以及最外环阵元位置不变的情况下,使用PSO算法优化其他环间阵元间距。为确保优化的OFPA是圆形对称的,仅优化相邻环之间的间隔,每环中的阵元仍然均匀分布。

    表  1  各环阵元束腰半径数值
    Table  1.  Value of waist radius of each ring array element
    束腰半径$ {{w}}_{0} $$ {{w}}_{1} $$ {{w}}_{2} $$ {{w}}_{3} $$ {{w}}_{4} $$ {{w}}_{5} $$ {{w}}_{6} $
    取值/μm 1.13 1.15 1.18 1.20 1.22 1.25 1.27
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    根据上述仿真设置,分别对5种不同的OFPA阵列布局进行远场相干合成性能仿真,仿真结果如图3所示。评价参数对比如表2所示。可以看出,本文提出的方法在性能上相对传统方法有明显提升,其中,能量集中度具有一定程度的提高,峰值旁瓣电平也有较好的压缩,具体表现在以下2个方面。1) 能量集中度方面,传统方形阵列结构为0.562,如图3(a)所示;普通的多环形阵列结构相对有所提高,能量集中度为0.697,如图3(b)所示;PSO算法优化多环形阵列结构,能量集中度为0.803,如图3(c)所示;单一的类视网膜多环形阵列结构,能量集中度为0.809,如图3(d)所示;本文提出的阵列结构如图3(e)所示,相比前者,在能量集中度方面分别提升了0.359、0.224、0.118、0.112。可以看出,相比较于方形阵列,均匀多环形阵列由于自身的环形对称结构,远场相干合成所含的栅瓣以及旁瓣相对较少,能量集中度已有较大的提升。一方面,在此基础上,利用粒子群算法优化,改变环间阵元间距形成非均匀阵列布局,能量集中度有进一步的提升;另一方面,改变环间阵元束腰半径形成的单一类视网膜多环形阵列结构,相比较传统均匀多环形阵列布局,在能量集中度方面也有一定程度的提高;最后,本文提出的将粒子群优化算法与类视网膜阵列结构两者进行结合形成的新型非均匀阵列结构,相比其他几种传统的阵列结构,能够显著提升远场相干合成的能量集中度。从能量集中度方面的提升趋势可以看出,PSO算法优化类视网膜多环形阵列相比较于方形阵列结构,能量集中度提升最大,均匀多环形阵列结构次之,PSO算法优化多环形阵列结构和单一类视网膜多环形阵列结构远场相干合成能量集中度接近,对比前两种传统阵列结构提升相对较小,从而验证了本文所提方法的可行性。2) PSLL方面,前4种阵列布局分别为0.212,0.153,0.111,0.097,本文提出的PSO算法优化类视网膜多环形阵列为0.043,相比前4种阵列布局,在PSLL方面分别压缩了0.169、0.11、0.075、0.069。同样,与能量集中度类似,PSO算法优化类视网膜多环形阵列相对于其他几种传统阵列布局,在PSLL方面也有较大幅度的压缩,从而在仿真层面也验证了本文方法的优越性。

    图  3  5种不同OFPA阵列布局及其归一化强度的仿真
    Figure  3.  Simulation of five different OFPA array layouts and normalized intensity
    表  2  5种不同OFPA阵列布局评价参数对比
    Table  2.  Comparison of evaluation parameters for five different OFPA array layouts
    阵列布局评价参数能量集中度PSLL
    方形阵列0.5620.212
    多环形阵列0.6970.153
    PSO算法优化多环形阵列0.8030.111
    类视网膜多环形阵列0.8090.097
    PSO算法优化类视网膜多环形阵列0.9210.043
    下载: 导出CSV 
    | 显示表格

    通过PSO算法优化后,类视网膜多环形OFPA环间阵元间距分别为5.58 μm、4.17 μm、5.69 μm、4.35 μm、4.33 μm以及4.69 μm,分布如图4所示。

    图  4  PSO算法优化后,类视网膜多环形OFPA环间阵元分布
    Figure  4.  Distribution of retina-like multi-rings OFPA inter-ring array element after optimization by PSO algorithm

    本文提出了一种类视网膜结构阵列布局的OFPA,在保持中心阵元以及最外环阵元位置不变的情况下,利用粒子群优化算法优化其他环间阵元间距,使得这种新型的非均匀间距阵元布局打破了光束波长的限制。与传统的OFPA阵列布局相比,PSO算法优化后的类视网膜多环形OFPA阵列布局在一定程度上减少了远场合成过程中产生的栅瓣以及旁瓣,与此同时,提高了能量集中度,压缩了PSLL,该方法可为提升光束相干合成性能提供指导,有利于其在诸如激光通信、激光雷达等领域的应用。

  • 图  1   反远距光学系统

    Figure  1.   Inverted telephoto optical system

    图  2   投影物镜焦距

    Figure  2.   Focal length of projection objective lens

    图  3   初始结构图

    Figure  3.   Initial structure

    图  4   优化后的结构

    Figure  4.   Optimized structure

    图  5   MTF曲线图

    Figure  5.   MTF curves

    图  6   垂轴色差

    Figure  6.   Vertical axis chromatic aberration

    图  7   场曲和畸变

    Figure  7.   Field curvature and distortion

    图  8   能量集中曲线图

    Figure  8.   Field curvature and distortion

    图  9   相对照度曲线

    Figure  9.   Relative illumination curve

    表  1   投影仪光学参数指标

    Table  1   Optical parameters of projector

    参数名称 指标
    DMD芯片/mm 1.194(0.47英寸)
    半视场/(°) ≥40
    工作波段/μm 0.486~0.656
    像元大小/μm 5.4
    整体长度/mm < 55
    光学畸变/% < 3
    MIT曲线参数 40 lp/mm: 0.8Y(T、S)>0.72
    1.0Y(T、S)>0.61(Y为归一化视场)
    80 lp/mm: 0.8Y(T、S)>0.67
    1.0Y(T、S)>0.47
    下载: 导出CSV

    表  2   镜头光学结构参数

    Table  2   Optical optic parameters of lens

    i ri/mm di/mm 材料 Di/2
    1 26.119 7.284 S-NSL3 12.5
    2 138.714 0.033 9.289
    3 7.69 1.084 5.595
    4 11.444 0.971 N-LASF43 5.541
    5 6.544 1.463 4.704
    6 17.621 0.743 LAF2 4.675
    7 9.176 1.58 4.335
    8 36.007 0.867 BAH13 4.309
    9 101.066 2.477 F1 4.287
    10 -16.823 0.1 4.256
    11 63.561 1.633 SF6 4.101
    12 -27.457 0.936 N-LAK33 4.03
    13 -238.377 0.1 3.982
    14 15.984 2.251 LAFN23 3.929
    15 7.467 0.112 3.524
    16 6.578 3.371 SK10 3.554
    17 -14.315 0.1 3.208
    18 Infinity 0.516 2.976
    19 -125.526 2.464 LAF3 3.015
    20 -9.956 0.43 3.128
    21 -6.166 1.291 N-LAK8 3.115
    22 -6.307 0.689 SFL6 3.305
    23 18.246 0.356 3.662
    24 -58.125 2.132 N-LAF32 3.589
    25 -7.995 0.351 3.974
    26 19.268 2.603 K11 4.586
    27 -25.379 10.076 4.799
    下载: 导出CSV

    表  3   镜片的性能

    Table  3   Lens performance

    材料 i nd vd
    BALKN3 1 1.518 60.26
    N-LASF43 2 1.606 40.95
    LAF2 3 1.744 44.72
    BAF13 4 1.669 44.96
    F1 5 1.626 35.7
    SF6 6 1.805 25.46
    N-LAK33 7 1.755 52.32
    LAFN23 8 1.689 31.25
    SK10 9 1.623 56.71
    LAF3 10 1.717 47.89
    N-LAK8 11 1.713 53.83
    SNBHB 12 1.72 34.61
    N-LAF32 14 1.74 45.27
    K11 15 1.5 61.44
    下载: 导出CSV

    表  4   公差分析结果

    Table  4   Tolerance analysis result

    Type Value Criteria Change
    TEDY 22 24 0.010 000 000 0.467 941 009 -0.145547
    TEDY 20 21 0.010 000 000 0.602 331 253 -0.011 156 935
    TEDX 22 24 -0.010 000 000 0.476 047 660 -0.137 440
    TEDX 22 24 0.010 000 000 0.476 047 660 -0.137 440 527
    TEDY 17 18 -0.010 000 000 0.476 210 740 -0.137 277 448
    TEDX 17 18 0.010 000 000 0.479 951 454 -0.133 536 733
    TEDX 17 18 -0.010 000 000 0.479 951 454 -0.133 536 733
    TEDY 17 18 0.010 000 000 0.495 687 794 -0.117 800 393
    TTHI 20 21 0.002 000 000 0.611 851 320 -0.001 636 867
    TEDY 22 24 -0.010 000 000 0.514 920 796 -0.098 567 391
    TEDY 15 16 0.010 000 000 0.571 179 466 -0.042 308 721
    TEDX 15 16 -0.010 000 000 0.572 455 100 -0.041 033 087
    TEDX 15 16 0.010 000 000 0.572 455 101 -0.041 033 087
    TEDY 15 16 - 0.010 000 000 0.580 078 127 -0.033 410 060
    TEDY 25 26 -0.010 000 000 0.582 884 782 -0.030 603 405
    TEDY 20 21 -0.010 000 000 0.583 560 632 -0.029 927 556
    TEDX 20 21 0.010 000 000 0.592 334 459 -0.021 153 729
    TEDX 20 21 -0.010 000 000 0.592 334 459 -0.021 153 728
    TEDX 25 26 0.010 000 000 0.596 215 620 -0.017 272 567
    TEDX 25 26 -0.010 000 000 0.596 215 620 -0.017 272 567
    TEDY 5 6 0.010 000 000 0.607 084 196 -0.006 403 991
    TEDY 25 26 0.010 000 000 0.596 571 412 -0.016 916 775
    TTHI 15 16 -0.002 000 000 0.611 335 525 -0.002 152 662
    TTHI 19 21 -0.002 000 000 0.611 349 009 -0.002 139 178
    TTHI 14 16 -0.002 000 000 0.611 512 723 -0.001 975 465
    TTHI 19 21 0.002 000 000 0.611 703 142 -0.001 785 045
    TETX 17 18 0.010 000 000 0.611 763 638 -0.001 724 549
    TETY 22 24 0.010 000 000 0.611 877 68 -0.001 610 504
    TETY 22 24 -0.010 000 000 0.611 877 684 -0.001 610 504
    TTHI 16 18 0.002 000 000 0.612 131 560 -0.001 356 627
    TETX 17 18 -0.010 000 000 0.612 136 847 -0.001 351 341
    TETY 17 18 -0.010 000 000 0.612 217 208 -0.001 270 979
    TETY 17 18 0.010 000 000 0.612 217 208 -0.001 270 979
    TEDX 5 6 -0.010 000 000 0.612 236 730 -0.001 251 458
    TEDX 5 6 0.010 000 000 0.612 236 730 -0.001 251 457
    TETX 20 21 -0.010 000 000 0.612 265 775 -0.001 222 413
    TETY 15 16 -0.010 000 000 0.612 329 376 -0.001 158 811
    TETY 15 16 0.010 000 000 0.612 329 376 -0.001 158 811
    TEDX 27 28 0010 000 000 0.612 482 160 -0.001 006 027
    下载: 导出CSV
  • [1] 刘畅, 向阳, 刘波, 等.红外反远距光学系统的小型化设计[J].应用光学, 2011, 32(3):426-429. doi: 10.3969/j.issn.1002-2082.2011.03.010

    LIU Chang, XIANG Yang, LIU Bo, et al. Miniaturization design of infrared inverted telephoto optical system[J]. Journal of Applied Optics, 2011, 32(3): 426-429. doi: 10.3969/j.issn.1002-2082.2011.03.010

    [2]

    EL-GHOROURY H S, CARLSBAD C A, MCNEILL D A, et al. LED-based high efficiency illumination systems for usein projection systems: US, 7889430[D]. 2009-08-09.

    [3] 赵星, 方志良, 崔继承, 等.微型投影机光学引擎的研究[J].光学学报, 2007, 27(5):913-918. doi: 10.3321/j.issn:0253-2239.2007.05.029

    ZHAO Xing, FANG Zhiliang, CUI Jicheng, et al. Study on the optical engine of the mini-projector[J]. Acta Optica Sinica, 2007, 27(5): 913-918. doi: 10.3321/j.issn:0253-2239.2007.05.029

    [4]

    GAO Y. Design of an ultra-short throw catadioptric projection lenswith a freeform mirror[J]. SPIE, 2016, 154: 101540S.

    [5] 安连生.应用光学[M].北京:北京理工大学出版社, 2002.

    AN Liansheng. Applied optics[M]. Beijing: Beijing Institute of Technology Press, 2002.

    [6] 徐佳.基于LED的DLP投影显示光学引擎研究[D].上海: 华东师范大学, 2008. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10269-2008147664.htm

    XU Jia. Investiongation on optical engine of projection display system based on LED[D]. Shanghai: East China Normal University, 2008. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10269-2008147664.htm

    [7]

    KREITZER M H. Folded, telecentric projection lenses for use with pixelized panels: US, 6853493[D]. 2007-05-06.

    [8] 刘宵禅, 陈琛, 李维善.通用型短焦投影镜头的设计[J].应用光学, 2016, 37(6):907-912. doi: 10.5768/JAO201637.0605001

    LIU Xiaochan, CHEN Chen, LI Weishan, et al.Design of universal short-focus projection lens[J]. Journal of Applied Optics, 2016, 37(6):907-912. doi: 10.5768/JAO201637.0605001

    [9] 陈旭, 冯玉涛, 刘伟奇, 等.大屏背投激光显示广角镜头的设计[J].光学精密工程, 2011, 19(5): 945-950. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/gxjmgc201105001

    CHEN Xu, FENG Yutao, LIU Weiqi, et al. Design of large dimension and rear projecting lens in laser display system[J]. Optics and Precision Engineering, 2011, 19(5): 945-950. http://d.old.wanfangdata.com.cn/Periodical/gxjmgc201105001

    [10]

    KREITZER M H, MOSKOVICH J. Projection lens having larger back focal length to focal length rations: US, 5870228[D]. 1999-02-09.

    [11]

    CANNON B L.Low element count projection lens for use with pixelized panl: US, 6765731B1[D]. 2008-07-20.

    [12] 李同海, 王海霞, 赵新亮, 等.像方远心航拍数码相机镜头设计[J].光电工程, 2011, 38(3):25-28. doi: 10.3969/j.issn.1003-501X.2011.03.005

    LI Tonghai, WANG Haixia, ZHAO Xinliang, et al. Design of the telecentric beam path aerial digital camera lens[J]. Opto-Electronic Engineering, 2011, 38(3): 25-28. doi: 10.3969/j.issn.1003-501X.2011.03.005

    [13] 贺锋涛, 贾琼瑶, 孙林军.液晶激光投影显示系统设计[J].红外与激光工程, 2012, 41(10): 2699-2702. doi: 10.3969/j.issn.1007-2276.2012.10.027

    HE Fengtao, JIA Qiongyao, SUN Linjun. Design of liquid crystal laser projection display system[J]. Infrared and Laser Engineering, 2012, 41(10): 2699-2702. doi: 10.3969/j.issn.1007-2276.2012.10.027

    [14] 林鹏, 余建华, 陈日广, 等.基于LED的DLP投影显示光学引擎的研究[J].现代显示, 2012(4): 49-53. doi: 10.3969/j.issn.1006-6268.2012.04.018

    LIN Peng, YU Jianhua, CHEN Riguang, et al. Study on optical engine system for DLP of projection display based on LED[J]. Advanced Display, 2012(4): 49-53. doi: 10.3969/j.issn.1006-6268.2012.04.018

    [15] 高志山. Zemax软件在像差设计中的应用[M].南京:南京理工大学出版社, 2006.

    GAO Zhishan. Application of Zemax software in aberration design[M]. Nanjing: Nanjing University of Science and Technology Press, 2006.

  • 期刊类型引用(4)

    1. 鹿姚,陈彧芳,万洪丹,梁中伟,陈新玉,邓玲玲. 基于干涉增强型混合光波导的高灵敏折射率传感器. 光学学报. 2023(22): 125-132 . 百度学术
    2. 安丽娜,翟成瑞,陈开颜,张彦军. 高灵敏度自动标定无线漏水监测系统设计. 现代电子技术. 2022(08): 35-39 . 百度学术
    3. 孙思文,尹悦鑫,王曙敏,刘阔,孙小强,王菲,张大明. 湿腐蚀法制备U形塑料光纤折射率传感器. 吉林大学学报(信息科学版). 2021(02): 166-172 . 百度学术
    4. 陈壮壮,王志斌,李克武,吴笑男. 基于PDMS薄膜的等离子体光栅仿真分析. 应用光学. 2021(02): 371-376 . 本站查看

    其他类型引用(2)

图(9)  /  表(4)
计量
  • 文章访问数:  1042
  • HTML全文浏览量:  308
  • PDF下载量:  105
  • 被引次数: 6
出版历程
  • 收稿日期:  2018-10-11
  • 修回日期:  2018-11-21
  • 刊出日期:  2019-02-28

目录

/

返回文章
返回